买空调是一级的好还是三级的好

６２ ＦＬＵＩＤ ＭＡＣＨＩＮＥＲＹ Ｖｏ１．３９

，

Ｎｏ．４，２０１１

文章编号：１００５—０３２９（２０１１）０４—００６２—０５

浅析两级管式问接与直接三级蒸发冷却空调的

运行和性能

王伟 ，黄翔 ，吴生 。于优城 ，唐永戬 ，杨晓弟

（１．西安工程大学，陕西西安７１００４８；２．西安井上人工环境有限公司，陕西西安７１０１１９）

摘要：三级蒸发冷却空调系统在干燥地区的工程应用，说明使用三级蒸发冷却空调系统，其效果优于直接蒸发冷却

空调系统和间接一直接两级蒸发冷却空调系统。通过在新疆的两级管式间接与直接三级蒸发冷却系统的工程实例的测

试，进一步分析说明两级管式间接与直接三级蒸发冷却空调系统的运行性能。

关键词：三级蒸发冷却空调；应用分析；湿球温度；露点温度；能效比（ＥＥＲ）

中图分类号：ＴＢ６ 文献标识码：Ａ ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００５—０３２９．２０１１．０４．０１４

Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ Ｔｗｏ Ｌｅｖｅｌｓ Ｔｕｂｕｌａｒ Ｉｎｄｉｒｅｃｔ ａｎｄ Ｄｉｒｅｃｔ Ｔｈｉｒｄ——ｌｅｖｅｌ Ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ Ｃｏｏｌｉｎｇ

Ａｉｒ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ￣Ｍｏｖｅｍｅｎｔ ａｎｄ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ

ＷＡＮＧ Ｗｅｉ ，ＨＵＡＮＧ Ｘｉａｎｇ。

，

ＷＵ Ｓｈｅｎｇ２

，ＹＵ Ｙｏｕ－ｅｈｅｎｇ ，ＴＡＮＧ Ｙｏｎｇ￣ｉａｎ ，ＹＡＮＧ Ｘｉａｏ．ｄｉ

（１．Ｘｉ’ａｎ Ｐｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｘｉｈｎ ７１００４８ Ｃｈｉｎａ；２．Ｘｉ，锄Ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．Ｘｉ’ａｎ ７１０１１９，Ｃｈｉｎａ）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｒｅｅ ｌｅｖｅｌｓ ｏｆ ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ａｉｒ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｉｎ ｔｈｅ ｄｒｙ ａｒｅａｓ ｏｆ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｔｈａｔ ｕｓｅ ｔｈｅ

ｔｈｒｅｅ ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ａｉｒ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ，ｉｔｓ ｂｅｔｔｅｒ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｄｉｒｅｃｔ ａｎｄ ｉｎｄｉｒｅｃｔ ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ａｉｒ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ ｓｙｓ—

ｔｅｍ—ｄｉｒｅｃｔ ｔｗｏ ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ａｉｒ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ．Ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ，ｉｎ Ｘｉｎｊｉａｎ ｔｗｏ－ｔｕｂｅ ｉｎｄｉｒｅｃｔ ａｎｄ ｄｉｒｅｃｔ ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ

ｃｏｏｌｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｗｏｒｋｓ ｔｈｒｅｅ ｉｎｓｔａｎｃｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｔｅｓｔ，ｆｕｒｔｈｅｒ ａｎａｌｙｓｉｓ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｗｏ ｔｈｒｅｅ—ｔｕｂｅ ｉｎｄｉｒｅｃｔ ａｎｄ ｄｉｒｅｃｔ ｅｖａｌｃＩｏｒａｔｉｖｅ ｃｏｏｌｉｎｇ

ａｉｒ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ．

Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｔｈｉｒｄ—ｌｅｖｅｌ ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ａｉｒ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ；ａｐｐｌｉｅｄ ａｎａｌｙｓｉｓ；ｗｅｔ—ｂｕｌｂ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；ｄｅｗ—ｐｏｉｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；

ｔｈｅ ｅｎｅｒｇｙ ｅｆｉｃｉｅｎｃｙ ｒａｔｉｏ（ＥＥＲ）

１ 引言

蒸发冷却空调同传统的机械制冷原理一样，

由制冷剂的蒸发提供冷量，但是对于蒸发冷却来

说，是利用水的蒸发取得能量，它无需将蒸发后的

水蒸气再进行压缩、冷凝回到液态水后再进行蒸

发，而是直接补充水分来维持蒸发冷却过程的进

行。因此，蒸发冷却技术在我国西北地区得到了

广泛的应用，并收到良好的效果。

随着国内外对直接蒸发冷却系统和两级蒸发

冷却系统的技术Ｅｔ益成熟，多级蒸发冷却空调系

统越来越多的受到关注。三级蒸发冷却空调系统

作为最为简单的多级系统，其良好的效果已经通

收稿日期：２０１０—１０—２０修稿日期：２０１１—０３—０９

过众多工程实例得到证实。三级蒸发冷却空调系

统可根据室外参数和建筑物使用特点等采用不同

的运行方式。

２三级蒸发冷却空调系统的工作环境

直接蒸发冷却空调形式，为干燥炎热的夏季

送来了凉爽湿润的空气。理论与实践证明，直接

蒸发冷却受气候和地域等条件的诸多限制，存在

空调区域湿度偏大、温降有限、不能满足要求较高

场合的使用等。

间接蒸发冷却装置的出现和发展突破了这一

限制。蒸发冷却空调系统实现了直接蒸发冷却器

２０１１年第３９卷第４期 流体机械 ６３

和间接蒸发冷却器功能的结合。在间接蒸发冷却

器中，空气可以实现等湿冷却。因此间接蒸发冷

却和直接蒸发冷却结合的二级蒸发冷却解决了单

级直接蒸发冷却湿度偏大、温降有限的问题。目

前两级蒸发冷却在西北干燥地区的应用取得了满

意的效果；但在有些特定地区和场合，使用两级蒸

发冷却系统还是存在一些问题：主要表现在部分

中湿度地区如果要达到室内空气状态点，则需要

的加大送风量，而且还要设计完善的排风系统才

能达到要求，同时从经济角度来讲就蒸发冷却空

调失去了其优势；其次在一些室内空气条件要求

较高的场所，如宾馆、医院等，对蒸发冷却空调提

出了更高的要求。这些问题的出现就要求应用新

的系统来实现。

三级蒸发冷却空调系统在新疆地区的成功应

用已经从实践上证明可以解决以上问题。三级蒸

发冷却空调系统不仅可以将送风温度降至室外空

气的湿球温度以下，而且可以使得送风温度趋近

室外空气的露点温度。同时三级蒸发冷却空调系

统各功能段配备齐全，组合灵活。在不同的气象

条件下开启不同的功能段，可以实现各种气象条

件下的空气处理过程，实现分季节、分时段控制和

调节。适用的地区更广，在室内空气要求较高的

场所也完全能满足要求。

３三级蒸发冷却空调系统的形式

目前三级蒸发冷却空调系统有３种形式：

（１）不带冷却塔的方式。一级和二级都为管

式或板翅式间接蒸发冷却段，第三级为直接蒸发

冷却段，如图１所示。

二次排风二次排风

室外

一次风

及

图１间接蒸发冷却段＋间接蒸发冷却段＋直接

蒸发冷却段空调系统

（２）带冷却塔的方式。一级为冷却塔加表冷

器，第二级为管式或板翅式间接蒸发冷却段，第三

级为直接蒸发冷却段，如图２所示。

（３）复合方式。一级为管式或板翅式间接蒸

发冷却段，第二级为机械制冷空气冷却器段，第三

级为直接蒸发冷却段，如图３所示。

机

图２表冷段４－间接蒸发冷却段＋直接

蒸发冷却段空调系统

二次排风

＜ －●－ －口一

空调送肛

ｒ ＜ －

室外ｌ ＜

一次剧 ＜ ＜ 二

Ｌ＿ ＜ 次

＜ ；ｒ 风：ｃ 萋 蓁

４工程实例分析

工程概况：新疆巴楚嘉德办公楼为一层空调

面积４００ｍ 。设计要求：室内设计干球温度２５ｃＩ＝，

相对湿度５５％，空调区内的人员为３０～４Ｏ人。

通过计算其空调冷负荷为３８ｋＷ，空调总湿负荷

为２．４４ｋｇ・ｈ，需要送风量为１８３８７ｍ ｈ，为了满

足办公室内的温湿度要求，设计布置１台三级蒸

发冷却空调机组，型号：ＪＳＥＣ一２０１１Ｉ，一次风机额

定风量为２００００ ｍ ｈ，风压为６００Ｐａ，二次风机

额定风量为１００００ ｍ ｈ，风压为１２０Ｐａ，设计Ｚ．／

一次空气比为１：２。装机功率为１１．７ｋＷ，机外余

压：４５０Ｐａ，耗水量：２３０ ｋｇ・ｈ，供水压力：Ｏ．２

ＭＰａ。该三级蒸发冷却空调机组为两级管式间接

蒸发冷却器与一级直接蒸发冷却器组成属于不带

冷却塔形式。 ．

２０１０年８月１５ １３—１７ １３对该三级蒸发冷却

ＦＩ ＩＤ ＭＡＣＨＩＮＥＲＹ Ｖｏ１．３９，Ｎｏ．４，２０１１

空调进行测试，测试项目包括：一次进风量、一级

二次风量、二级二次风量、一次送风量以及各段的

温湿度、循环水温、室内空气的温湿度等。

４．１ 机组室外进风风速测点布置和风量测试

机组室外进风风速测点布置和风量的测试数

据如图４所示。

８．１ ８．１ ６．７ ２．８

７．９ ７．５ ３．５ ３．５

７．８ ７．９ ４．８ ４．４

８．３ ７．９ ６．５ ４．５

６．１ ６Ｉ３ ５．７ ４．５

图４测点布置和测试数据（ｍ／ｓ）

通过图４中的测试数据可以计算得出：进风

口面积Ｆ＝０．８ｍ ，平均风速Ｖ＝５．７５ｍ／ｓ，风量Ｌ

＝１６５６０ｍ ・ｈ 从测试数据来看进风口右侧风

速偏小，主要原因是由于机组的进风管设置半圆

弧形，所以导致进风管内风速不均匀，造成测试数

据右侧风速偏小。

４．２一级间接一次风进风风速测点布置和测试

机组一级间拉一次风进风风速测点布置和测

试数据如图５所示。

Ｏ．７ ０．９ ０．８ ０．５ ０．６ Ｏ．４

Ｏ．８ １．Ｏ １．Ｏ Ｏ．８ １．２ １．４

１．１ １．７ １．８ １．５ ２．８ ４．５

０．６ １．３ ２．１ １．５ ２．０ ４．６

０．７ ２．０ ３．２ ２．８ ３．Ｏ ４．０

０．５ １．３ ３．７ ２．９ ３．９ ４．４

图５一级间接一次风进风风速的测点布置

和测试数据（ｍ／ｓ）

通过图５中的测试数据可以计算得到：一级

间接一次进风口面积Ｆ＝２．２４ｍ ，平均风速Ｖ＝

１．９ｍ／ｓ，一次进风量Ｌ＝１５３２１．６ｍ ／ｈ。

４．３ 一级间接二次风进风风速测点布置和测试

机组一级间接二次风进风速的测点布置和测

试数据如图６所示。

通过图６中的测试数据可以计算得到：二次

进风口面积Ｆ＝１．２ｍ ，平均风速Ｖ＝１．３４ｍ／ｓ，一

侧二次进风量Ｌ＝５７８８．８ｍ ／ｈ。由于二次进风Ｅｌ

是两侧对称的，另一侧封闭无法测试，所以通过对

一侧测试可估算一级间接二次风总的进风量为Ｌ

＝１１５７７．６ｍ ／ｈ。

０．９ １．２ １．２ １．２ １．３ １．２

Ｏ．９ ０．９ １．２ ｌ＿３ １．１ １．Ｏ

１．１ Ｏ．９ １．２ ｌ＿３ １．２ １．１

１．９ １．８ １．９ ２．１ ２．１ １．８

图６一级间接二次风进风风速的测点布置和测试数据

４．４二级间接二次风进风量的测试

机组二级间接二次风进风量的测试数据如图

７所示。

图７

Ｏ．６ Ｏ．５ Ｏ．５

１．１ ０

．６ ０．５

２．４ １．０ ０．９

４．６ １

．Ｏ １．４

４．０ １．３ １．２

４．４ １．４ １．２

布置和测试数据（ｍ／ｓ）

通过图７中的测试数据可以计算得到：二级

间接二次进风口面积Ｆ＝１．１２ｍ ，平均风速Ｖ＝

１．２ｍ／ｓ，二次风进风量Ｌ＝４８０４．８ｍ ／ｈ。其中，机

组设计时二级间接段只有一侧二次风进风口。

４．５二级间接一次出风量的测试

机组二级间接一次出风量的测试数据如图８

所示。

２．４ ２＿３ ２．９ １．７ １．７ １．８

２．２ ２．０ ２．５ ２．２ １－８ ２．３

２．７ ２＿３ ２－３ ２．１ ２．Ｏ ２．５

２．８ ２．５ ２．７ １．６ １．７ ２．６

１．９ １．９ ２．５ ２．２ ｌ－８ ２．２

，

图８二级间接一次出风风速的测点布置和测试数据

通过图８中的测试数据可以计算得到：二级

间接一次出风口面积Ｆ＝２．２４ｍ ，平均风速Ｖ＝

２．１４ｍ／ｓ，

一次风出风量Ｌ＝１７２５７ｍ ／ｈ。一次风出风

量１７２５７ｍ ／ｈ大于进风口的进风量１６５６０ｍ ／ｈ，

说明机组存在一定的漏风现象。

４．６ 室外空气及机组各段一次空气温度、湿度及

循环水温的变化状况

室外空气及机组各段一次空气温度、湿度及

２０１１年第３９卷第４期 流体机械 ６５

循环水温的变化状况如图９～１３所示。

●

４ｏＩ一干球温度一湿球温度 露点温度

Ｉ—＿＋＋十＋．Ｈ＿＋斗＋ 卜Ｈ

加｝～

ｔ 。

时间

图９室外空气的干湿球温度及露点温度的变化

■

Ｉ一千球温度・露点温度 ｌ

。＋湿球温度 循环水温度

２４｝ 酵末 啼

嚣 ＇Ｉ Ｈ斗 Ｈ ｝ＨＨ 一 ？＿＿ ｜１ ＿ｒ

｝

时间

图１０一级间接二次空气的干湿球温度、露点温度及

循环水温度的变化

赠

时间

图ｌｌ 二级间接一次空气的干湿球温度、露点温度及

循环水温度的变化

赵

赠

时间

图１２直接一次空气的干湿球温度、露点温度及

循环水温度的变化

赠

一室内干球温度 室内送风口干球温度

’一室内湿球温度一室内送风口湿球温度

一室内送风口露点温度

１６：５０

时间

图１３ 室内空气的干湿球温度及室内送风口的干湿球及

露点温度的变化

从以上图表可以比较得出：在１７：３０时，室外

干球温度为３３．７ｃＩ＝时，其机组各段的温降最大，

通过测试数据可以计算出一级管式间接蒸发冷却

段的温降：△ ＝ｌ１．１℃，二级管式间接蒸发冷却

段温降：△ ＝３．８℃，直接蒸发冷却段温降：△ ＝

５．１ ｏＣ，机组温降：△ ＝２０ ｏＣ。

通过各级的温降可以计算机组的效率为：

一级间接段效率：

．，７＝（３３．７—２２．６）／（３３．７—１９．６）×１００％

＝７８．７２％

二级间接段效率：

田＝（２２．６一ｌ８．８）／（２２．６—１３．６）×１００％

＝４２．２％

直接段效率：

叼＝（１８．８—１３．７）／（１８．８—１３）×１００％

＝８７．９％

５测试数据及节能效果的分析

（１）从机组的风系统来看：进风口进风量

１６５６０ｍ ／ｈ，一级间接一次进风量１５３２１．６ｍ ／ｈ，

但是从二级间接出风ＩＺｌ测得风量为１７２５７ｍ ／ｈ，，

二级间接段二次风量４８０４．８ｍ。／ｈ，由于二级间接

段二次风量也是通过进风口进入系统，所以通过

计算可以得出机组的漏风量达到５５０１．８ ｍ。／ｈ。

一级间接段二次风量１ １５７７．６ｍ ／ｈ，一级间接一

次进风量１５３２１．６ｍ ／ｈ，一级间接段内二二／一次风

比为０．７５，满足设计要求，所以一级间接段的效

率达到７８．７２％。二级间接段内二次风量仅为

４８０４．８ｍ ／ｈ，而一次风量还保持一定，可以看出

二次风量达不到设计要求，则二级间接段的效率

仅为４２．２％。通过对二级间接段的二次风机和

二次风流道的分析，判断原因是由于二次风机的

风压过小。所以在实验中封堵一级间接段叉分给

二级间接段风口，通过二级间接段的检查门进风，

其二次风量也只有５１２５ ｍ ／ｈ，可以充分证实二

次风机的风压过小；同时机组的密封性不是很好

也是一部分原因。虽然机组的送风量基本满足条

件，但从漏风量来看机组的密封性不是很好。如

果机组的密封性能够加强，则机组的性能会有效

的提高。

（２）从机组的各段的干湿球及露点温度来

看：在室外进风干湿球温度最高时刻（下午１７：

３０，室外进风干球温度３３．７ ，湿球温度１９．６

ＦＬＵＩＤ ＭＡＣＨＩＮＥＲＹ Ｖｏ１．３９，Ｎｏ．４，２０１１

℃，露点温度１３．３℃）与送风段的干湿球温度

（干球温度１３．７℃，湿球温度１２．５℃，露点温度

１１．８ ｏＣ）比较，送风段的干球温度１３．７℃远远低

于室外进风的湿球温度１９．６ ｏＣ，接近室外进风的

露点温度１３．３℃。

（３）对于该办公楼空调面积４００ｍ ，空调总冷

负荷为３８ｋＷ，空调总湿负荷为２．４４ｋｇ／ｈ。若使

用传统制冷空调系统，对于室内设计干球温度

２５℃，相对湿度５５％，需要送风量为１８３８７ｍ ／ｈ

的空调区，需要选用的装机功率为７７ｋｗ，其能效

比ＥＥＲ：ＥＥＲ＝３８／７７＝０．４９３。使用三级蒸发冷

却空调系统，其装机功率为１１．７ｋＷ，其其能效比

ＥＥＲ：ＥＥＲ＝３８／１１．７＝３．２４７。通过能效比可以

看出三级蒸发冷却空调系统的ＥＥＲ＝３．２４７远大

于传统制冷空调系统的ＥＥＲ＝０．４９３。同时两个

系统的能量消耗比：三级蒸发冷却空调系统／传统

制冷系统＝１１．７／７７＝０．１５，很显然三级蒸发冷却

空调的能耗仅为传统制冷系统的１５％。

６总语

通过对新疆巴楚嘉德办公楼三级蒸发冷却空

调机组实际工程应用状况的调查研究和现场测试

分析，使我们感受了蒸发冷却技术在新疆地区的

应用效果，通过对该三级蒸发冷却空调系统的能

耗和经济性分析；增强了在西北地区推广应用三

级蒸发冷却空调系统这种环保、节能和经济型空

调新技术的信心。通过以上数据的分析可以看出

在室外湿球温度较低的地区，可以省去一般的压

缩式或吸收式制冷设备。即使在湿球温度比较高

的地区，各管段灵活组合，这类三级蒸发冷却空

调系统也能节省能量消耗，减少一般压缩式或吸

收式制冷的用量。

参考文献：

［１］黄翔，刘鸣，于向阳．我国新疆地区蒸发冷却技术应

用现状分析［Ｊ］．制冷与空调，２００１，１（６）：３３—３８．

［２］黄翔，屈元，狄育慧．多级蒸发冷却空调系统在西北

地区的应用［Ｊ］．暖通空调，２００４，３４（６）：６７—７１．

［３］黄翔．国内外蒸发冷却空调技术研究进展（１）［Ｊ］．

暖通空调，２００７，（２）：２４—２６．

［４］ 黄翔．面向环保、节能、经济及室内空气品质联合

挑战的蒸发冷却技术［Ｊ］．西安制冷，２００３，（１）：１

—６．

［５］黄翔．空调工程［Ｍ］．北京：机械工业出版社，２００６．

［６］ 陆亚俊．间接一直接蒸发冷却在空调中的应用

［Ｊ］．暖通空调，１９８２，１２（６）：３７—４０．

［７］黄翔．蒸发冷却新风空调集成系统［Ｊ］．暖通空调，

２００３，３３（５）：１３—１６．

［８］ 陈俊萍，黄翔，宣永梅．露点间接蒸发冷却器的应

用分析［Ｊ］．制冷与空调，２００８，（０５）：２１—２４．

［９］尧德华，黄翔，吴志湘．四级蒸发冷却组合式空调机

组能耗分析［Ｊ］．建筑节能，２００９，３７（５）：４２—４６．

［１０］陈沛霖．间接蒸发冷却在我国适用性的分析［Ｊ］．

暖通空调，１９９４，２４（５）：３．

作者简介：王伟（１９８４一），男，在读硕士研究生，供热、供燃

气、通风及空调工程专业，通讯地址：７１００４８陕西西安市金花南

路１９号西安工程大学１０５信箱０９级１０班。

（上接第２Ｏ页）

［３］ 吴仁荣．叶轮的结构形状对离心泵汽蚀性能的影响

［Ｊ］．机电设备，１９９５，（６）：１８－２１．

［４］ 范宗霖，李文广，薛建欣．叶轮进口边形状对离心泵

ＮＰＳＨ的影响［Ｊ］．甘肃工业大学学报，１９９４，２０（１）：

４４４７．

［５］ 王江祥．离心泵叶轮叶片进口角和包角的优化设计

［Ｊ］．水泵技术，１９９６，（２）：４—１０．

［６］Ｍｅｄｖｉｔｚ Ｒ Ｂ，Ｋｕｎｚ Ｒ Ｆ，Ｂｏｇｅｒ Ｄ Ａ，ｅｔ ａ１．Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ

ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｃａｖｉｔａｔｉｎｇ ｆｌｏｗ ｉｎ ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ ｐｕｍｐｓ ｕｓｉｎｇ

ｍｕｈｉｐｈａｓｅ ＣＦＤ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｆｌｕｉｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，

ＡＳＭＥ，２００２，１２４：３７７－３８３．

［７］ Ｊｅａｎｔｙ Ｆ，Ａｎｄｒａｄｅ Ｊ Ｄ，ａｓｕａｊｅ Ｍ，ｅｔ ａ１．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ

ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｃａｖｉｔａｔｉｏｎ ｐｈｅｎｏｍｅｎａ ｉｎ ａ ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ

ｐｕｍｐ［Ａ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＡＳＭＥ ２００９ Ｆｌｕｉｄｓ Ｅｎ－

ｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｄｉｖｉｓｉｏｎ Ｓｕｍｍｅｒ Ｍｅｅｔｉｎｇ［ｃ］．Ｃｏｌｏｒａｄｏ

ＵＳＡ，２００９．

［８］刘厚林，陆斌斌，谈明高，等．双流道泵内固液两相

流动的数值模拟［Ｊ］．排灌机械，２００９，２７（５）：２９７－

３０１．

［９］Ｈｅｌｐ Ｎａｖｉｇａｔｏｒ，ＡＮＳＹＳ ＣＦＸ，Ｒｅｌｅａｓｅ １２．０，ＡＮＳＹ－

ＳＣＦＸ—Ｓｏｌｖｅｒ Ｍｏｄｅｌｉｎｇ Ｇｕｉｄｅ，Ｍｕｈｉｐｈａｓｅ Ｆｌｏｗ Ｍｏｄ—

ｃｌｉｎｇ，Ｉｎｔｅｒｐｈａｓｅ Ｍａｓｓ Ｔｒａｎｓｆｅｒ，Ｃａｖｉｔａｔｉｏｎ Ｍｏｄｅｌ

［１Ｏ］ 何希杰，劳学苏．离心泵效率计算若干公式评价

［Ｊ］．水泵技术，２００９，（６）：１６－１９．

作者简介：王勇（１９８２一），男，博士研究生，主要从事离心泵

空化特性的研究，通讯地址：２１２０１３江苏镇江市江苏大学流体机

械工程技术研究中心。