剪力墙置换方案(001)

南通建筑工程总承包有限公司 恒大金碧天下1068-1070#楼住宅工程

恒大金碧天下1068-1070号高层住宅

墙体混凝土置换方案

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审批：

南通建筑工程总承包有限公司恒大金碧天下项目

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目录

一、 工程概况 ....................................................................................2

二、 支撑设计：.................................................................................2

1． 支撑的安装位置： .................................................................3

2． 支撑的选择： .........................................................................3

3． 该结构卸荷支撑施工方法及步骤： .......................................3

4． 置换层顶板混凝土楼板的支撑： ...........................................4

5、 剔凿拆除要求 .........................................................................4

三、 墙体剔凿拆除施工 .....................................................................5

四、 施工过程中的监控施工过程中的为拆除墙体上部墙墙体的应变

监控和应力监控 ..................................................................................7

五、 钢筋工程 ....................................................................................8

六、 模板施工 ....................................................................................8

七、 混凝土浇筑施工 .........................................................................9

八、 剪力墙置换部位 .......................................................................10

九、 附图 ..........................................................................................10

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恒大金碧天下1068-1070#楼墙体置换施工方案

一、工程概况

本工程名称：恒大金碧天下1068-1070#高层住宅楼，剪力墙结

构，现场已施工至32层封顶。在对墙体的混凝土进行回弹测试检查时，

发现部分墙体下部1-1.5m处混凝土强度不能满足设计要求，原混凝

土墙体设计要求为15层C35、10-14层C40、5-9层C45，根据砼回弹

强度检测值，混凝土强度不能达到设计要求。根据公司技术部的要求，

采用将混凝土强度达不到设计要求的墙体剔除，重新浇筑符合设计要

求的混凝土，将墙体进行置换。由于未达到设计要求的墙体较多，墙

体置换现无成熟的施工工艺，不宜进行大面积施工。采用已通过置换

的68#楼二层一段墙体试点进行，通过进行施工已积累了经验，混凝

土的实际抗压强度为35.5Mpa，层高3米，墙体厚度200mm，根据剪力

墙的长短，按照墙总长度取墙1/2的长度分段剔凿进行换置墙体混凝

土。

二、支撑设计：

本工程为墙体置换工程，墙体置换施工层，该部位墙体已施工

至顶层，顶板已施工至顶层。置换层墙体承受以上置换层至32层墙体

的自重及墙体两侧楼板荷载，因本工程已主体于完工状态，可将该楼

板部位的活荷载去除，楼板上的活荷载可不考虑在内，在对墙体拆除

前必须对以上墙体进行支撑，将置换层墙体承受的上部荷载卸除，支

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撑成为本工程的最重要的施工环节。

1．支撑的安装位置：

经过咨询建筑科学研究院结构工程师，剪力墙结构，已施工至顶

层，处于完工状态，可不考虑施工活荷载，本次置换层墙体。按设计

图纸墙体均为钢筋混凝土剪力墙结构，剪力墙为竖向承重构件，用于

承受上部墙体重量及其他荷载重量，置换墙体时需按照置换表中的部

位层墙体每次拆除该墙体1/2进行，以上钢筋混凝土剪力墙体由竖向

承重构件变为水平承重构件，如果拆除墙体，按结构工程师提供的意

见，最易破坏的是门洞口连梁的侧，把支撑设于洞口连梁的侧，增加

竖向承重构件，用来承受上部墙体及楼板荷载。

2．支撑的选择：

本工程的支撑设于洞口侧，该支撑承受的竖向荷载经计算约为

25T，支撑采用公司独立支撑，支撑的计算书见附件，支撑的布置范

围为上三层、下三层。支撑的做法详附件施工图纸。

3．该结构卸荷支撑施工方法及步骤：

3.1、按设计要求、采用垂吊法确定每层洞口梁上下钢板垫板的轴心

位置（即支撑轴心），并在梁上、梁下弹出轴心线。

3.2、将垫板上下找平，采用限位楔、座浆方式预座钢板垫板。

3.3、在上述工作完成之后，根据每层实测尺寸、放样、自上而下逐

层备料。以便卸荷支撑时。

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3.4、自下而上，将卸荷独立支撑实施反向千斤顶卸荷顶升力每根

500kg左右，使独立支撑顶紧砼连梁。

3.5、预顶立施加均衡完毕后，支撑下端板与垫板之间隙采用3-8mm

楔铁楔紧，楔铁与支撑下端及垫板点焊。

3.6、逐层而上，完成独立支撑的支设。

3.7、支撑完毕后、逐个节点检查，确保支撑的接合度、牢固度、平

稳度，重点检查垂直度及是否扰曲变形，如有及时调整更换。

4．置换层顶板混凝土楼板的支撑：

置换层顶板的支撑采用钢架管进行支撑，本支撑作用仅是承受

楼板的自重及楼板上活荷载。楼板的支撑可在楼板的两侧搭设双排

钢架管支撑，间距1.0米，在楼板上先铺设木垫板，搭设钢架管立

柱，立柱间距1.0米，双排布置，在立杆顶部设可调节顶托，顶托

上用100*100方木将楼板顶紧。在立柱上搭设横杆连接，两排立柱

之间用小横杆拉结。

5、剔凿拆除要求

一条混凝土墙体分二次剔凿拆除，一侧开始四段混凝土墙体分

为1、3、交替拆除，洞口上连梁混凝土符合设计要求无需拆除。

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三、墙体剔凿拆除施工

在钢支撑完成后，经检查验收后方可进行墙体的拆除施工。本

工程的拆除施工分二次进行，第一次将一侧的钢筋混凝土墙体按照

1m隔1m跳缺拆除，并置换完成后，第二次在一侧的墙体混凝土强度

达到要求后，将钢支撑拆除后，在拆除洞口上部混凝土连梁。拆除

分段施工示意图如下：（层板面）2.880（层顶板）钢支撑墙体分段

拆除图（1、3）第一次拆除墙体、（2、4）第二次拆除墙体

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1、首先用人工先剔凿掉墙体局部保护层露出钢筋、或用钢筋扫描

仪扫描，找出钢筋的位置，观察钢筋的分布情况，根据原墙体钢筋

的设计间距，就可以大概了解钢筋的位置，可在墙体上标出钢筋的

位置，以便成孔时避免或少伤钢筋，为以后修复钢筋创造很好基础。

2、需置换墙体剔凿，拆除采取风镐破碎及电锤剔凿相结合的施工方

法，风镐剔凿时应在钢筋网中间的混凝土位置进行，不可直接剔凿

钢筋，在接近钢筋的位置时可用人工剔凿。拆除时可以由上至下逐

步剔凿拆除。直至剔凿拆除完成。

3、人工修整洞口边缘，保持、平整。

4、拆除完成后的混凝土垃圾及时清走，不得堆积在楼板上。

四、施工过程中的监控施工过程中的为拆除墙体上部墙墙体的应

变监控和应力监控

1、变形观测（应变观测）：变形观测可在置换层墙体上、及以上层

墙体上弹出水平线，在相邻不拆除的墙体上设水平点作为参考的水

平点，在拆除过程中观测拆除置换层墙体上上层墙体的水平线的与

相邻墙体水平点变化情况，如在拆除过程中发现水平线有变化较大

时，应立即停止拆除施工，采取措施后方可进行。

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2、应急支撑措施：当上部墙体的应变较大时，应立即进行临时支撑。

临时支撑采用HN250*125*6*9型钢，临时支撑准备两套，支撑于已

拆除墙体的部位，使钢支撑直接顶紧上部墙体，与混凝土的构件连

接同上节钢柱支撑并且浇筑于混凝土墙体内。

五、钢筋工程

1、将已完工作面内受损钢筋，按相应规范调整、修复、补强。将钢

筋表面粘接的混凝土块等杂物，可用人工剔凿、钢丝刷等清理干净。

对于在拆除过程中弯曲的钢筋，采用人工钢筋扳手调直。对于在拆

除过程中风镐剔凿破坏到钢筋的，钢筋表面出现坑等截面缩小的，

可以将此处钢筋切断，新增加钢筋，与原钢筋进行焊接，焊接长度

符合规范要求。

六、模板施工

1、施工材料：100×50木枋、竹胶模板、M12紧固螺栓5-10mm、聚

苯板、海面压条、脚手管、界面处理剂。

2、模板支设方式见附图——支模示意图。

3、支模板前，用胶液将聚苯板粘贴于已剔除洞口竖向立面，使新灌

砼与原砼部分形成界面，以便在后续施工剔凿是减小对新浇部分的

影响。

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4、支模前、复检墙体内钢筋的调整修整情况、清除杂物，渣土，钢

筋及墙界面处理剂。

5、模板与保留砼结合处，用海面压条封堵、封闭，以减少漏浆。

6、模板及其支架须足够的强度，刚度及稳定性，为防止浇筑是模板

膨胀，影响墙体平整度，水平向采用100×50木枋，附已M12紧固

螺栓加强，料斗附以活动支座顶紧。

7、在顶板部位按预留浇注口将模板支设成喇叭形。

七、混凝土浇筑施工

1、浇注口的设置：工程砼浇注实际采用的是高位接料漏斗法，混凝

土浇注口设于置换层顶板上层墙体的两侧，浇注口大小为

150*150mm，用人工将浇注口处砼剔除，保留钢筋，并设计了补浆口

及放气口、接料漏斗口高于混凝土浇筑面200-300mm。

2、混凝土：混凝土采用商品混凝土，混凝土标号比原墙体混凝土设

计标号高一个等级，砼中的石子粒径不宜过大，10-20mm，砼具有良

好的流动性。

3、浇注砼开始后，必须连续进行，不能间断，并尽可能缩短浇注时

间。

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4、混凝土的振捣采用插入式振动棒，按施工规范要求进行振捣。在

混凝土强度达到50%以上即可拆除模板，但钢支撑在混凝土强度达到

100%后方可拆除。

八、剪力墙置换部位

68-15/68-B~68-C（6、5、7、11层下部1.5m）；

68-10/68-H~M（13层）

68-15/68-G~68-E（15层）

69-8/69-C~69-B （4层）

69-12/69-Q~69-P （5层）

69-8/69-C~69-B （5层下部1.5m）

69-8/69-B~69-C、69-8/69-E~69-F （12层下部1m）

69-11/69-C~69-D (14、15层）

70-15/70-B~70-D （2、3层下部1.5m）

70-7/70-A~70-B 、70-2/70-A~70-E、70-E/70-2~70-5、70-F/705~70-7、

70-22/70-A~70-C（11层）

九、附图

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支撑计算;

上支撑第三层斜杆计算

考虑被置换混凝土墙上面第三层的混凝土墙破坏

混凝土抗压强度P=35.5Mpa.

根据上图被置换混凝土的示意图。可知

S=3.2×0.2=0.64㎡ 层高h=3m 可知混凝土的体积

V=0.64×3=1.92㎡.m

当混凝土的承载状态达到抗压强度状态时，压力为

F=P.S=0.64×35500000=22720000N

因为混凝土分两部分置换。所以实际

f=½×22720000=11360000N

把混凝土承受的力全换算成斜钢管承受的力

钢管选型 先选取的钢管允许荷载是40KN，允许高度3.8m

外径89，壁厚3.5

由于布置的斜杆距离混凝土的水平距离150㎜，层高3000㎜

所以斜杆可考虑成竖杆计算,考虑斜杆承载极限状态的根数n

n=f/40000=11360000/40000=284根,一边的根数=½×284=142

每根杆的间距l=142÷3200=45㎜

上支撑第二层斜杆

第二层可以直接考虑只承受上面一层的混凝土墙的自重

C35钢筋混凝土的密度大约是2440㎏/㎡.m

G=2440×10×1.92=46.08KN=46080N

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每一根斜杆承受的力F1=46080÷284=162N远小于40KN

所以满足，同理可算得第一层斜杆也满足

上面竖杆计算

竖杆承受的力应要大于斜杆，应与斜杆对应配置，所以竖杆的根

数n1=284根。

竖杆承受斜杆传来的竖向荷载，有个叠加过程，所以竖杆的承载

力应该大于斜杆

竖杆的选型

选允许荷载60KN,允许高度3.8m，外径108，壁厚4

斜杆支撑斜杆最上面一层传40KN，以下每层传162N.传至最下

面一层的力大约为F2=40000+162×5=40810N小于60000N所以满

足。

同理可以算出下面的支撑应同上面的配置钢管相对应，也满足。

最不利的截面验算

根据现场混凝土的拙出，发现墙，板，梁并没有发生较大，较明显

的变形，所以推论出，双向板和梁，墙发生了内力重分布，所以现在

就只验算板的受力情况。

选第二层为最不利截面，混凝土的密度取2500kg/㎡.m,以上还有

三十层，总重

G=2500×10×30×3×3×0.2=13500000N

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置换的墙分为四段，所以每段的重量G1

G1=13500000

÷4=3375000N

压强P

P=F/S=3375000÷0.75÷0.2=22.5MPa小于30MPa

墙的荷载转化到选定的钢管上，假定每一个钢管都达到承载极限。

实际上更具内力的重分布规则，大约只有四分之一的力传下来

因为楼层首层层高是4.5米，往上都是3.0米

钢管选型

先选取的钢管允许荷载是40KN，允许高度3.8m

外径89，壁厚3.5

需要钢管的根数n

n=3375000÷40000÷4=42根，，所以取n=50

所以每边25根。

钢管间距l

l=1500÷25=60mm

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